試論火力發(fā)電廠低溫?zé)煔庥酂崂?/h1>

點(diǎn)擊次數(shù)：2281 發(fā)布時(shí)間：2015-09-23

1 引言 
　　針對(duì)當(dāng)前的火力發(fā)電廠熱力系統(tǒng)進(jìn)行分析，一般情況下，全廠的熱效率獲得主要是通過(guò)以下三種方法：一是，通過(guò)有效汽機(jī)入口蒸汽初參數(shù)有效提高，但是，由于提高的整體參數(shù)，則會(huì)影響到亞臨界、臨界機(jī)組的設(shè)備以及系統(tǒng)成本問(wèn)題；二是，使得汽輪機(jī)的排汽參數(shù)有效降低，考慮到電廠的氣候條件以及地理位置的影響，僅能使在一定范圍內(nèi)控制相應(yīng)的循環(huán)冷卻水溫，針對(duì)下降的汽輪機(jī)排氣參數(shù)則是有一定限制；三是，針對(duì)鍋爐的排煙熱損失應(yīng)該盡量減少。在鍋爐運(yùn)行過(guò)程中，對(duì)于排煙熱損失來(lái)講則是重要的熱損失，相比于設(shè)計(jì)值的要求，發(fā)電廠的鍋爐排煙溫度都已經(jīng)過(guò)其限度。所以，通過(guò)有效的低溫余熱回收裝置，排煙溫度的降低，有利于有效地使得排煙損失減少。利用低溫省煤器則能起到有效的鍋爐排煙余熱方法。部分汽輪機(jī)的回?zé)岢槠軌蛲ㄟ^(guò)低溫省煤器而得到節(jié)省，針對(duì)不變的汽量要求下，汽輪機(jī)所能夠節(jié)省的抽汽，則是可以從抽汽口返回，而繼續(xù)進(jìn)行膨脹做功[1]。所以，在給定的進(jìn)汽量的要求下，可以滿足機(jī)組進(jìn)行多發(fā)電的要求，這里結(jié)合國(guó)內(nèi)某660MW新建機(jī)組，針對(duì)低溫省煤器所涉及相關(guān)內(nèi)容進(jìn)行分析和探討，提出有效的解決方案。 
　　2 低溫省煤器方案分析與思考 
　　2.1 低溫省煤器簡(jiǎn)介 
　　針對(duì)電站排煙余熱進(jìn)行分析，可以發(fā)現(xiàn)，其存在兩種有效的回收方式[2]，一是，利用相應(yīng)的能量轉(zhuǎn)換設(shè)備，有效進(jìn)行其他能源的轉(zhuǎn)化；二是，利用有效的能量轉(zhuǎn)化，還是通過(guò)熱能方式進(jìn)行有效回收，再次回到熱力系統(tǒng)中。針對(duì)余熱回收方式問(wèn)題，應(yīng)該從電廠的實(shí)際情況出發(fā)，考慮到相應(yīng)的電廠、回收效率、回收熱量等方面的需求。針對(duì)當(dāng)前市場(chǎng)上眾多的煙氣余熱回收裝置來(lái)說(shuō)，針對(duì)把余熱回收至熱力系統(tǒng)過(guò)程中進(jìn)行分析，低溫省煤器則具有較強(qiáng)的可靠性和安全性。相比于常規(guī)省煤器來(lái)說(shuō)，低溫省煤器采用的進(jìn)行的換熱介質(zhì)也是凝結(jié)水。 
　　2.2關(guān)鍵技術(shù)分析 
　　2.2.1確定金屬安全壁溫 
　　應(yīng)該有效確定相關(guān)的低溫省煤器的金屬安全壁面溫度，這樣能有效低溫省煤器受熱面壁面出現(xiàn)一定的低溫酸性腐蝕問(wèn)題，能夠有效讓機(jī)組進(jìn)行可靠的運(yùn)行。所以，可以看出，應(yīng)該確定出10℃的溫度裕量，根據(jù)實(shí)際的煤質(zhì)要求，項(xiàng)目的低溫省煤器的金屬安全壁溫則是100℃～102℃范圍。考慮到由于實(shí)際情況中可能存在過(guò)高的基硫份情況，這樣就應(yīng)該去低溫省煤器的凝結(jié)水進(jìn)行關(guān)閉，有效避免出現(xiàn)一定的腐蝕問(wèn)題。所以，這里選擇低壓省煤器出口煙溫為102℃。 
　　2.2.2確定煙氣酸露點(diǎn)溫度 
　　根據(jù)實(shí)際所引用的低溫省煤器情況來(lái)看，對(duì)于換熱器的低溫受熱面壁溫來(lái)說(shuō)，如果在排煙溫度過(guò)低的情況下，則會(huì)導(dǎo)致出現(xiàn)酸露點(diǎn)的問(wèn)題，使得受熱面金屬嚴(yán)重腐蝕問(wèn)題有可能出現(xiàn)，就會(huì)造成鍋爐安全運(yùn)行存在一定的隱患。所以，在進(jìn)行煙氣熱量回收的過(guò)程中，*位應(yīng)該考慮到由于低溫省煤器而造成的低溫腐蝕的問(wèn)題。在進(jìn)行有效低溫腐蝕的判斷過(guò)程中，則應(yīng)該充分考慮到如何有效地確定煙氣酸露點(diǎn)溫度。利用相關(guān)的計(jì)算公式，結(jié)合實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，在本項(xiàng)目中，工程露點(diǎn)溫度在控制在90℃～92℃。 
　　2.2.3 水側(cè)入口的水溫確定 
　　為了能使得低溫省煤器的受熱面盡可能不受到低溫酸腐蝕影響，應(yīng)該進(jìn)水溫度不能過(guò)低，另外，如果進(jìn)口水溫比較高，則會(huì)使得換熱器的換熱面積大大增加，這就不可避免出現(xiàn)了過(guò)高的設(shè)備造價(jià)問(wèn)題，存在不合理的經(jīng)濟(jì)性。所以，應(yīng)該選擇合適的水側(cè)入口的溫度，對(duì)于低溫省煤器具有一定的節(jié)能意義。根據(jù)統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)，采用40%～50% THA則會(huì)導(dǎo)致入口凝結(jié)水溫過(guò)低，容易造成一定的腐蝕問(wèn)題，應(yīng)該關(guān)閉相應(yīng)的低溫省煤器凝結(jié)水，對(duì)于余熱利用來(lái)說(shuō)，則就具有75%～100% THA負(fù)荷問(wèn)題。 
　　2.2.4 確定低溫腐蝕方案 
　　針對(duì)低溫腐蝕的具體方案來(lái)說(shuō)，主要包括以下兩個(gè)方面：一是，通過(guò)有效的耐腐蝕的低溫系統(tǒng)，有效控制低溫省煤器在壁溫小于102℃的環(huán)境下，但是，應(yīng)該要要求高于水蒸氣的飽和溫度在25℃區(qū)間內(nèi)，可以接受相應(yīng)的大約在腐蝕速度0.2mm/a的金屬壁的腐蝕速度。所以，為了有效避免出現(xiàn)過(guò)快的腐蝕問(wèn)題，應(yīng)該控制凝結(jié)水溫度在65℃以上；二是，應(yīng)該選擇有效的耐腐蝕材料，相應(yīng)的耐低溫腐蝕的鋼材，根據(jù)相關(guān)的鋼材的低溫腐蝕速率進(jìn)行分析，經(jīng)過(guò)統(tǒng)計(jì)，18-8不銹鋼、ND鋼則具有比較好的抗低溫腐蝕能力，由于不銹鋼具有較高的價(jià)格，所以，這里采用ND鋼作為省煤器換熱元件。 
　　2.2.5 確定安裝位置 
　　*，在對(duì)于除塵器入口布置方面，國(guó)內(nèi)的相關(guān)小容量機(jī)組中，經(jīng)常出現(xiàn)相關(guān)的鍋爐排煙溫度過(guò)設(shè)計(jì)值的情況，所以，對(duì)于低溫省煤器的加裝過(guò)程中，應(yīng)該保持其在電除塵器進(jìn)口和空預(yù)器出口之間的煙道過(guò)程中。結(jié)合本工程的實(shí)際情況，出口煙溫則為102℃，相比于煙氣露點(diǎn)溫度，大約高10℃左右，所以，這對(duì)于相關(guān)的下游設(shè)備則是安全的。同時(shí)，在除塵器的進(jìn)口進(jìn)行相關(guān)的布置低溫省煤器，能夠煙氣體積在除塵器的下游能夠降低3%左右，這樣的情況下，則會(huì)造成相關(guān)的引風(fēng)機(jī)、煙道的容量有所減少。另外，也會(huì)導(dǎo)致煙氣側(cè)阻力有所增加，并能增加相應(yīng)的風(fēng)機(jī)電耗。 
　　第二，在進(jìn)行相關(guān)的布置除塵器出口方案中，相比于其入口布置來(lái)說(shuō)，能夠有效使得減少99.8%的粉塵，應(yīng)該針對(duì)特定的煤種，有效使得飛灰濃度控制在60mg/Nm3中，能有利于避免出現(xiàn)相應(yīng)的堵灰、積灰以及磨損問(wèn)題；另外，在引風(fēng)機(jī)入口之前的設(shè)置，能夠有效使得煙氣流量和溫度有所降低，使得引風(fēng)機(jī)軸功率有效降低，提高設(shè)備的安全性。 
　　3 結(jié)語(yǔ) 
　　針對(duì)低溫省煤器的技術(shù)方面以及經(jīng)濟(jì)性方面進(jìn)行比較和分析，能夠有效實(shí)現(xiàn)除塵和節(jié)能的需求，并且給出本工程中的布置除塵器的方案，經(jīng)過(guò)實(shí)踐檢驗(yàn)，通過(guò)有效設(shè)置低溫省煤器，能夠取得有效的經(jīng)濟(jì)效益。 

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